鉬具有熔點高、熱膨脹系數低，高溫強度高、高溫蠕變速率低等特性，被廣泛應用于冶金、核能、機械、化工、航天航空、國防、醫療電子等領域[1-7]。然而，鉬金屬的再結晶溫度低、高溫強度低且蠕變性能差，材料性能已經很難滿足各行各業的需要。為了擴大鉬制品的使用領域，大量研究采用在鉬中摻入其他元素的方法進行碳化物強化、固溶強化、彌散強化，以改善鉬的再結晶溫度、高溫強度、抗氧化性能和耐磨、耐腐蝕性能[8-19]。

ZrO₂是一種耐高溫、耐磨損、導電性好、化學穩定性強的無機非金屬材料[20]。新型氧化鋯增強鉬合金在高溫強度、高溫耐腐蝕等性能上比鉬合金基體均有很大的提升，其在玻璃行業、航天、軍工，特別是太陽能行業的應用發展具有深遠的意義[13，21-22]。本文采用粉末冶金法制備了鉬鋯合金，經過熱軋、溫軋得到相應的板材，研究了鉬鋯合金板材的微觀組織和再結晶行為，以期為鉬鋯合金的實際應用提供參考。

1、試驗材料與方法

以FMo-l鉬粉與ZrO₂試劑為原料，采用粉末冶金法制備鉬鋯合金，按比例混合均勻后模壓成型，然后中頻感應燒結成厚度為12mm的鉬鋯合金板，合金板的斷口形貌與化學成分分別見圖1、表1。

鉬鋯合金燒結板坯被熱軋、溫軋成3mm的薄板。將軋制后的鉬鋯合金板在馬弗爐進行退火，退火溫度分別為900、1000、1100、1200、1300和1400℃，保溫時間均為1h。退火后鉬鋯合金板的室溫拉伸性能測試在萬能試驗機上進行，檢測標準為GB/T228-2010，取3次測量結果的平均值；采用金相顯微鏡觀察顯微組織；采用HR-150型洛式硬度計測試硬度。

2、結果與討論

2.1鉬鋯合金的組織及性能

圖2為鉬鋯合金棒材燒結態和軋制態縱向金相組織形貌。由圖2可以看出，燒結態晶粒呈細小等軸晶，大小均勻，晶界平直，平均晶粒尺寸為30μm左右。經軋制加工后，細小的等軸晶被拉長為纖維狀組織。表2為燒結態和軋制態鉬鋯合金板的密度和硬度。由表2可以看出，經軋制加工后鉬鋯合金板的密度、硬度均顯著提升。

2.2退火溫度對鉬鋯合金組織的影響

圖3為鉬鋯合金在不同溫度退火1h后的組織形貌。由圖3可看出，900～1000℃時，鉬鋯合金板材組織主要為纖維組織，處于去應力回復階段；1100℃退火后，纖維條逐漸縮短，纖維邊界存在細小的再結晶晶核（圖3(c)），這表明1100℃時合金開始再結晶；1200℃退火后鉬鋯合金纖維組織進一步寬化，纖維變短向等軸晶轉變，出現部分新的等軸晶粒，說明再結晶尚不充分；當退火溫度達到1300℃時，合金顯微組織全部轉變為等軸晶，再結晶過程基本完成（圖3(e)）；1400℃退火后晶粒尺寸明顯長大（圖3(f)）。

2.3退火溫度對鉬鋯合金硬度的影響

圖4為鉬鋯合金硬度與退火溫度的關系。由圖4可以看出，隨著退火溫度升高，鉬鋯合金晶界殘余應力得到部分去除；到1000℃時，鉬鋯合金硬度下降至58.02HRA；而在1300℃時，硬度顯著下降至50.84HRA；到1400℃時硬度為50.36HRA，硬度降低緩慢。這表明1300℃時鉬鋯合金再結晶完成。相比較于純鉬，鉬鋯合金再結晶溫度高，其主要原因為ZrO₂顆粒的釘扎作用增大了位錯運動阻力，滑移減少使得位錯密度較高，再結晶核心的形成延緩[12-16]。這與鉬鋯合金不同溫度退火后的組織變化一致。

2.4退火溫度對鉬鋯合金拉伸性能的影響

圖5為鉬鋯合金抗拉強度與退火溫度的關系。

由圖5可以看出，鉬鋯合金經1000℃退火后抗拉強度稍有下降，為712MPa；1100℃退火后抗拉強度顯著下降到571MPa；1300℃退火后，抗拉強度下降到443MPa；1400℃退火后，抗拉強度緩慢下降到420MPa。這是由于在1100℃之前退火鉬鋯合金主要發生了去應力回復過程，仍為纖維狀組織，抗拉強度下降不明顯；在1100～1300℃，隨著溫度的升高，鉬鋯合金發生了再結晶，晶粒由纖維狀轉變為等軸晶，抗拉強度顯著下降。1400℃退火，因為鉬鋯合金再結晶已經完成，其抗拉強度下降緩慢。

3、結論

(1)在本試驗條件下，鉬鋯合金的起始再結晶溫度和終了再結晶溫度分別為1100、1300℃。

(2)在900～1400℃范圍內，隨著退火溫度的升高，鉬鋯合金的硬度逐漸降低，在1400℃時硬度下降到50.36HRA。隨著退火溫度的升高，鉬鋯合金的抗拉強度降低，1100℃時開始顯著降低，到1400℃時下降至420MPa。

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